Здравствуйте, в этой статье мы постараемся ответить на вопрос: «Пособие к снип 21002 84». Также Вы можете бесплатно проконсультироваться у юристов онлайн прямо на сайте.

Содержание:

1.1. Рекомендации настоящего Пособия распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций, выполняемых без предварительного напряжения арматуры из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов и эксплуатируемых при систематическом воздействии температур не выше 50°С и не ниже минус 70°С.

Примечания: 1. Рекомендации Пособия не распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, транспортных тоннелей, труб под насыпями, покрытий автомобильных дорог и аэродромов.

2. Термины „бетоны тяжелые», „бетоны мелкозернистые» и „бетоны легкие» применяются в соответствии с ГОСТ 25192-82.

Легкие бетоны могут быть плотной и поризованной структур, поэтому в Пособии для краткости используются термины „легкий бетон» — для обозначения легких бетонов плотной структуры и „поризованный бетон» — для обозначения легких бетонов поризованной структуры с межзерновыми пустотами в уплотненной бетонной смеси свыше 6 %.

1.2. Вид легких и поризованных бетонов, а также область их применения приведены в прил. 1.

1.3. Бетонные и железобетонные конструкции зданий и сооружений, предназначенные для работы в условиях агрессивной среды и повышенной влажности, рекомендуется проектировать с учетом требований СНиП 2.03.11-85.

1.4 (1.4). Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях.

Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, условия изготовления и транспортирования.

1.5 (1.5). Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные пространственные арматурные каркасы.

1.6 (1.6). В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность и долговечность соединений.

Конструкции узлов и соединений элементов должны обеспечивать с помощью различных конструктивных и технологических мероприятий надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции.

1.7 (1.7). Бетонные элементы применяются:

а) преимущественно в конструкциях, работающих на сжатие при малых эксцентриситетах продольной силы, не превышающих значений, указанных в п. 3.4;

б) в отдельных случаях в конструкциях, работающих на сжатие с большими эксцентриситетами, а также в изгибаемых конструкциях, когда их разрушение не представляет непосредственной опасности для жизни людей и сохранности оборудования (элементы, лежащие на сплошном основании, и др.).

Примечание. Конструкции рассматриваются как бетонные, если их прочность в стадии эксплуатации обеспечивается одним бетоном.

1.8 (1.8). Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно СНиП 2.01.01.82. Расчетные технологические температуры устанавливаются заданием на проектирование.

Влажность воздуха окружающей среды определяется как средняя относительная влажность наружного воздуха наиболее жаркого месяца в зависимости от района строительства согласно СНиП 2.01.01-82 или как относительная влажность внутреннего воздуха помещений отапливаемых зданий.

1.9. Численные значения приведенных в настоящем Пособии расчетных характеристик бетона и арматуры, предельно допустимых величин ширины раскрытия трещин и прогибов применяются только при проектировании. Для оценки качества конструкций следует руководствоваться требованиями соответствующих государственных стандартов и технических условий.

2. СОСТАВ ПРОЕКТА ПРОИЗВОДСТВА ГЕОДЕЗИЧЕСКИХ РАБОТ

1.10 (1.10). Бетонные и железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельные состояния первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельные состояния второй группы).

а) Расчет по предельным состояниям первой группы должен обеспечивать конструкции от:

хрупкого, вязкого или иного характера разрушения (расчет по прочности с учетом в необходимых случаях прогиба конструкции перед разрушением);

потери устойчивости формы конструкции или ее положения;

усталостного разрушения (расчет на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки — подвижной или пульсирующей);

разрушения под совместным воздействием силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды (периодического или постоянного воздействия агрессивной среды, действия попеременного замораживания и оттаивания и т. п.).

б) Расчет по предельным состояниям второй группы должен обеспечивать конструкции от:

чрезмерного раскрытия трещин (расчет по раскрытию трещин);

чрезмерных перемещений — прогибов, углов перекоса и поворота, колебаний (расчет по деформациям).

Расчет бетонных конструкций по предельным состояниям второй группы, а также на выносливость может не производиться.

Примечания: 1. Расчет на действие многократно повторяющейся нагрузки, в том числе на выносливость, выполняется в соответствии с рекомендациями „Пособия по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов» (М., ЦИТП Госстроя СССР, 1986).

2. Расчеты на устойчивость формы или положения конструкции, а также на совместное воздействие силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды выполняются по соответствующим нормативным документам или Пособиям.

1.11 (1.11). Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных ее элементов должен, как правило, производиться для всех стадий — изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям.

1.12 (1.12). Значения нагрузок и воздействий, коэффициентов «надежности по нагрузке g_f, коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85.

Значения нагрузок необходимо умножать на коэффициенты надежности по назначению, принимаемые согласно „Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций»¹ , утвержденным Госстроем СССР.

Нагрузки, учитываемые при расчете по предельным состояниям второй группы (эксплуатационные), следует принимать согласно пп. 1.15 и 1.17. При этом к длительным нагрузкам относится также часть полного значения кратковременных нагрузок, оговоренных в СНиП 2.01.07-85, а вводимую в расчет кратковременную нагрузку следует принимать уменьшенной на величину, учтенную в длительной нагрузке (например, если снеговая нагрузка для III района составляет s = 1000 Н/м², то снеговая длительная нагрузка будет равна s = 0,3 х 1000 = 300 Н/м², а снеговая кратковременная нагрузка — s = 1000 – 300 = 700 Н/м²).

Коэффициенты сочетаний относятся к полному значению кратковременных нагрузок.

Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для работы в климатическом подрайоне IVA согласно СНиП 2.01.01-82, при расчете должны учитываться температурные климатические воздействия.

1.13 (1.13). При расчете, элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от веса элемента следует вводить с коэффициентом динамичности, равным:

2.8 (2.11). Нормативными сопротивлениями бетона являются сопротивление осевому сжатию призм (призменная прочность) R_bn и сопротивление осевому растяжению R_btn.

Нормативные сопротивления бетона R_bn и R_btn в зависимости от класса бетона В даны в табл. 7.

2.9 (2.11, 2.13). Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R_b и R_bt определяются путем деления нормативных сопротивлений на коэффициенты надежности по бетону, принимаемые равными: при сжатии g_bc = 1,3; при растяжении g_bt = 1,5.

Расчетные сопротивления бетона R_b и R_bt снижаются (или повышаются) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона g_bi, учитывающие характер действия нагрузки, условия работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечения и т. п.

2.14 (2.19). В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций (кроме указанных в п. 2.15):

следует преимущественно применять:

а) стержневую арматуру периодического профиля классов А-III и Ат-IIIC;

б) обыкновенную арматурную проволоку периодического профиля класса Вр-I в сварных сетках и каркасах;

допускается применять:

в) стержневую арматуру периодического профиля класса А-II и гладкую класса А-I для поперечной монтажной и конструктивной арматуры, а также в качестве рабочей продольной, если другие виды арматуры не могут быть использованы;

г) обыкновенную арматурную проволоку класса Вр-I — для вязаных хомутов балок высотой до 400 мм и колонн.

Таблица 10 (17)

Условия эксплуатации конструкции

Расчетная зимняя температура наружного воздуха,

Коэффициент условий работы бетона g_b₆при попеременном замораживании и оттаивании

для бетона

°С

тяжелого и мелкозернистого

легкого и поризованного

Попеременное замораживание

Ниже минус 40

0,70

0,80

и оттаивание:

Ниже минус 20

до минус 40 включ.

0,85

0,90

а) в водонасыщенном состоянии (см. поз. 1а табл.

Ниже минус 5

до минус 20 включ.

0,90

1,00

Минус 5 и выше

0,95

1,00

б) в условиях эпизодичес-

Ниже минус 40

0,90

1,00

кого водонасыщения (см. поз. 1б табл. 4)

Минус 40 и выше

2.18 (2.25). За нормативные сопротивления арматуры R_sn принимаются наименьшие контролируемые значения:

для стержневой арматуры — физического предела текучести;

для обыкновенной арматурной проволоки — напряжения, равного 0,75 временного сопротивления разрыву.

Нормативные сопротивления R_sn для основных видов ненапрягаемой арматуры приведены в табл. 14.

3.2 (3.1). Расчет по прочности бетонных элементов конструкций должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются без учета, а также с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.

Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 1.7а, принимая, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением сжатого бетона.

С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет элементов, указанных в п. 1.7б, а также элементов, в которых не допускаются трещины по условиям эксплуатации конструкций (элементов, подвергающихся давлению воды, карнизов, парапетов и др.). При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны (появлением трещин).

В случае, когда возможно образование наклонных трещин (например, элементы двутаврового и таврового сечений при наличии поперечных сил), должен производиться расчет бетонных элементов из условия (13).

Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное сжатие (смятие) согласно п. 3.93.

3.3 (3.2, 1.21). При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет продольного усилия е_а, обусловленный не учтенными в расчете факторами. Эксцентриситет е_а в любом случае принимается не менее:

1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения;

1/30 высоты сечения;

10 мм (для сборных элементов при отсутствии других экспериментально обоснованных значений е_а).

Для элементов статически неопределимых конструкций (например, защемленных по концам стен или столбов) значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения е₀ принимается равным значению эксцентриситета, полученному из статического расчета конструкции, но не менее е_а.

В элементах статически определимых конструкций эксцентриситет е₀ находится как сумма эксцентриситетов — определяемого из статического расчета конструкции и случайного.

В аннотации в сжатом виде освещаются назначение и направленность проекта, приводятся его важнейшие технические и технико-экономические показатели. Общий объем текста 1 — 1,5 с.

Указываются объекты, для которых проектируются системы водоснабжения и канализации (промышленный узел, город, предприятие), суточный объем потребляемой воды питьевого качества, производственной воды разных видов, сточных вод по основным видам и загрязнениям (хозяйственно-бытовых, производственных: химически загрязненных, минерализованных, содержащих органические вещества и нефтепродукты). Отмечается наличие дождевой канализации. Кратко освещаются принципы решений по забору, очистке и подаче воды потребителям, отводу и очистке загрязненных сточных вод и их использованию после очистки, наличие вариантных проработок.

Перечисляются важнейшие прогрессивные технические решения, использованные в Проекте. Отмечаются решения, способствующие защите окружающей природной среды. Указываются особые природные условия при их наличии.

Приводятся данные о капитальных вложениях с учетом очередности строительства и годовых эксплуатационных затрат, удельных капитальных вложениях и удельных эксплуатационных расходах (стоимость 1 м³ потребляемой и очищенной сточной воды).

2. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ. СУЩЕСТВУЮЩЕЕ ПОЛОЖЕНИЕ

3.5. Указывается местоположение водозаборных сооружений по рассматриваемым вариантам, даются их краткая характеристика, результаты технико-экономического сравнения.

По водозаборным сооружениям, принятым в составе рекомендуемого варианта схемы водоснабжения (см. п. 3.4), приводятся следующие сведения (3 — 4 с.):

расчетная производительность по очередям строительства и необходимые напоры воды (для насосной станции I подъема);

режим работы водозаборных сооружений (равномерный, неравномерный, постоянная или периодическая работа);

требования к водозабору со стороны органов надзора (бассейновой инспекции Минводхоза, санитарно-эпидемиологической службы, органов по охране рыбных запасов, судоходного надзора), вытекающие из предпроектных материалов и согласований;

краткие итоги изыскательских работ, проведенных для обоснования проекта водозабора;

краткая информация о выводах и рекомендациях в работах научно-исследовательских организаций, учитываемых проектом водозабора;

обоснование выбора типа водозаборных сооружений, их состав, конструкции, оборудование, основные технические параметры;

4.1. Указывается, что ряд исходных данных: задание на проектирование, сведения об объектах водоотведения, предпроектные разработки, изыскания, существующие системы канализации, природные условия и другие освещаются в разд. 2.

При необходимости в настоящем разделе приводятся дополнительные сведения, в частности:

информация о рекомендациях и отчетах научно-исследовательских институтов, использованных в проекте канализации, их исполнителях;

сведения о нормативных материалах (включая отраслевые), стандартах, литературных источниках, учитываемых при проектировании, и др. Общий объем текста — 0,5 — 1 с.

4. ГЕОДЕЗИЧЕСКИЕ РАБОТЫ ПРИ ПРОКЛАДКЕ СЕТЕЙ ИНЖЕНЕРНЫХ КОММУНИКАЦИЙ

5.1. Кратко освещается назначение гидроузла (создание водохранилища или только подъем воды) и обосновывается необходимость его строительства. Приводятся требования к водохранилищу со стороны органов надзора (водной инспекции Минводхоза, санитарно-эпидемиологической службы, органов по охране рыбных запасов). Объем текста — 1 — 2 с.

5.8. Приводятся следующие данные (1 — 2 с.):

количество хвостов (шламов), в тоннах за год, в сутки, в час;

число часов работы обогатительной фабрики в сутки;

очередность развития системы гидротранспорта и складирования хвостов (шламов), расчетные сроки эксплуатации этой системы (общие и по очередям);

расход транспортируемой пульпы, увязанный с очередностью развития, ее консистенция;

сведения об изменении расхода пульпы в течение суток при различных режимах работы производства;

сведения о физико-механических и химических свойствах хвостов (шламов), возможных пределах изменения этих свойств в зависимости от технологических отклонений, а также в процессе развития предприятия (гранулометрический состав, удельный вес грунта (насыпной), удельный вес сухого грунта, влажность, пористость, коэффициенты трения и сцепления, углы естественного откоса, коэффициенты фильтрации, водонасыщение, допустимые нагрузки).

7.1. Перечисляются следующие материалы и документы, положенные в основу проектирования:

задания технологических отделов с указанием проектируемых объектов, расхода горячей воды или пара на технологические нужды, количества вредных или взрывопожароопасных газов, паров, пыли, выделяющихся в рабочей зоне помещений, источника теплоснабжения (наружные тепловые сети, собственная котельная);

генплан с коммуникациями, технологические и архитектурно-строительные чертежи проектируемых зданий и сооружений;

технические условия энергоснабжающей организации на присоединение к тепловым сетям или на строительство котельной;

действующие строительные нормы и правила, включая ведомственные (согласованные Госстроем СССР), использованные в проекте.

Приводятся необходимые данные по расчетным параметрам наружного воздуха.

При необходимости проектирования кондиционирования указываются специализированные организации, выполняющие соответствующий проект.

7.3. Указываются назначение котельной (отопительная, отопительно-производственная), теплоносители и их параметры, вид и марка топлива, его месторождение (по указанию заказчика), дается ссылка на разрешение Госплана СССР на отпуск топлива, тип котлов, их количество, теплопроизводительность котлов.

Описывается технологическая схема котельной с указанием вида водоподготовки, способа хранения и доставки топлива, тягодутьевая схема.

Дается таблица с указанием расходов тепла, максимального часового, суточного и годового по видам теплоносителей (форма таблицы произвольная). Указывается годовой расход топлива.

8. ГЕОДЕЗИЧЕСКИЕ ИСПОЛНИТЕЛЬНЫЕ СЪЕМКИ

6.20. При назначении требований к бетону и железобетонным конструкциям должны учитываться конкретные условия эксплуатации:

а) расчетная зимняя температура наружного воздуха, определяемая как средняя температура наиболее холодной пятидневки по СНиП 2.01.01-82;

б) технологический режим эксплуатации (величины тепловых нагрузок, сезонность работы градирен и др.);

в) степень агрессивного воздействия на бетон газовой среды и оборотной воды, которую следует определять по СНиП 2.03.11-85.

6.21. В зависимости от интенсивности воздействия внешней среды на различные конструкции их подразделяют на две зоны:

1-я — надземная часть градирен, каркасы и водосборные бассейны, за исключением днищ;

2-я — днища водосборных бассейнов и фундаменты.

6.22. Антикоррозионная защита железобетонных конструкций должна предусматриваться:

а) для элементов, находящихся в зоне входных окон вентиляторных и башенных градирен (кроме случаев, когда градирни эксплуатируются только в летнее время);

б) для внутренних поверхностей оболочек башенных градирен и ограждающих конструкций из железобетонных панелей вентиляторных градирен.

1.1. Рекомендации настоящего Пособия распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций, выполняемых бе з предварительного на пряжения арматуры из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов и эксплуатируемых при систематическом воздействии температур не выше 50 °С и не ниже минус 70 °С.

Примечания : 1. Рекомендации Пособия не распростра няются на проектирование бето нных и железобето нных конструк ций гидротехнических сооружений, мостов, тра нспортных тоннелей, труб под насыпями, покрытий автомобильных дорог и аэродромов.

2. Термины „ бетоны тяжелые», „ бетоны мелкозернистые» и „ бетоны легкие» применяются в соответствии с ГОСТ 25192-82.

Легкие б етоны могут быть плотной и поризованной структур, поэтому в Пособии для краткости используются термины „ легкий бетон» — для обозначения легких бетонов плотной структуры и „ поризованный бетон» — для обозначения легких бетонов поризованной структуры с межзерновыми пустотами в уплотненной бетонной смеси свыше 6 %.

1.2. Вид легких и поризованных бетонов, а также область их применения приведены в прил. 1 .

1.3. Бетонные и железобетонные конструкции зданий и сооружений, предназначенные д ля работы в условиях агрессивной среды и повышенной влажности, рекомендуется проектировать с учетом требований СНиП 2.03.11 -85.

1.4 (1.4). Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям меха низированного изготовления на специализированных предприятиях.

Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузопод ъемность монтажных механизмов, условия изготовления и транспортирования.

1. 5 (1.5). Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные пространственные арматурные каркасы.

1.6 (1.6). В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочн ость и долговечность соединений.

Конструкции узлов и соединений элементов долж ны обеспечивать с помощью различ ных конструктивных и технологических мероприятий надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции.

1.7 (1.7). Бетонные элементы применяются:

б) в отдельных случаях в конструкциях, работающих на сжатие с большими эксцентриситетами, а также в изгибаемых конструкциях, когда их разру шение не представляет непосредственной опасности для жизни людей и сохранности оборудования (элементы, лежащие на сплошном основании, и др.).

Примечание. Конструкции рассматриваю тся как бетонные, если их прочность в стадии эксплуатации обеспечивается одним бетоном.

1.8 (1.8). Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно СНиП 2.01.01.82. Расче тные технологические температуры устанавливаются заданием на проектиро вание.

1.10 (1.10) . Бетонные и железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельные состояния первой груп пы) и по пригоднос ти к н ормальной эксплуатации (предельные состояния второй группы) .

а) Расчет по предельным сос тояниям первой группы должен обеспечивать конструкции от:

потери устойчивости формы конструкции или ее положения;

усталостного разрушения (расчет на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократ но повторяющейся нагрузки — подвижной или пульсирующей) ;

разрушения под совместным воздействием силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды (периодического или постоянного воздей ствия агрессивной среды, действия попеременного замораживания и оттаивания и т. п.) .

б) Расчет по предельным состояниям второй группы должен обеспечивать конструкции от:

чрезмерного раскрытия трещин (расчет по раскрытию трещин) ;

чрезмерных перемещений — прогибов, углов перекоса и поворота, колебаний (расчет по деформациям).

Примечания: 1. Расчет на действие многократно повторяющейся нагру зки, в том числе на выносливость, выполняется в соответствии с рекомендациями „ Пособия по проектированию предварительно напряженных желе зобетонных конструкций и з тяжелых и легких бетонов» (М., ЦИТП Госстроя СССР, 1986) .

2. Расчеты на усто йчивость формы или положения конструк ции, а также на совместное во здействие силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды выполняются по соответствующим нормативным документам или Пособиям.

1.11 (1.11 ) . Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных ее элементов должен, как правило, производиться для всех стадий — изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям.

1.12 (1.12). Значения нагрузок и воздействий, коэффициентов «надежности по нагрузке g_f , коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и времен ные должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07- 85.

Значения нагрузок необходимо умножать на коэффициенты надежности по назначению, принимаемые согласно „Правилам учета степени ответствен ности зданий и сооружений при проектировании конструкций «¹ , утвержденным Госстроем СССР.

Нагрузки, учитываемые при расчете по предельным состояниям второй группы (эксплуатационные), следует принимать согласно пп. 1.1 5 и 1.17. При этом к длительным нагрузкам относится также часть полного значения кратковременных нагрузок, оговор енных в СНиП 2.01.07-85, а вводимую в расчет кратковременную нагрузку следует принимать уменьшенной на величину, учтенную в длительной нагрузке (например, если снеговая нагрузка для III района составляет s = 1000 Н/м², то снеговая длительная нагрузка будет равна s = 0,3 х 10 00 = 30 0 Н/м², а снеговая кратковременная нагрузка — s = 1000 – 300 = 700 Н/м ² ).

Коэффициенты сочетаний относятся к полному значению кратковременных нагрузок.

1.13 (1.13). При расчете , элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их под ъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от веса элемента следует вводить с коэффи циентом динамичности, равным:

при транспортировании … ….. . 1,60

„ под ъеме и монтаже .. .. ….. .1,40

В этом случае следует учитывать также коэффициент надежности по нагрузке.

1.14 (1.15). Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях от нагрузок и вынужденных перемещений (вследствие изменения температуры, влажности бетона, смещения опор и т.п.), а также усилия в статически определимых конструкциях при расчете их по деформирован ной схеме следует, как правило, определять с учетом неупругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин.

_____________

¹ См.: Бюллетень строительной техники, 1981, № 7.

Для конструкций, м етодика расчета которых с учетом неупругих свойств железобетона не разработана, а также для промежуточных стадий расчета с учетом неупругих свойств железобетона усилия в статически неопределимых конструкциях допускается определять в предположении их линейной упругости.

1.15 (1.16). Ширина непродолжительного и продолжительного раскрытия трещин для элементов, эксплуатируемых в условиях неагрессивной среды, не должна превышать величин, приведенных в табл. 1.

Элементы, указанные в поз. 1 а табл. 1, можно проектировать без предварительного напряжения лишь при специальном обосновании.

Таблица 1 (1, 2)

2.14 (2.19). В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций (кроме указанных в п. 2.15):

следует преимущественно применять:

а) стержневую арматуру периодического профиля классов А-III и Ат -IIIC;

б) обыкновенную арматурную проволоку периодического профиля класса Вр- I в сварных сетках и каркасах;

допускается применять:

в) стержневую арматуру периодического профиля класса А- II и гладкую класса А-I для поперечной монтажной и конструктивной арматуры, а также в качестве рабочей продольной, если другие виды арматуры не могут быть использованы;

г) обыкновенную арматурную проволоку класса Вр- I — для вязаных хомутов балок высотой до 400 мм и колонн.

Таблица 10 (17)

Условия эксплуатации конструкции	Расчетная зимняя температура наружного воздуха,	Коэффициент условий работы бетона g_b₆ при попеременном замораживании и оттаивании для бетона
	°С	тяжелого и мелкозернистого	легкого и поризованного
Попеременное замораживание	Ниже минус 40	0,70	0,80
и оттаивание:	Ниже минус 20 до минус 40 включ.	0,85	0,90
а) в водонасыщенном состоянии (см. поз. 1а табл.	Ниже минус 5 до минус 2 0 включ.	0,90	1,00
4)	Минус 5 и выше	0,95	1,00
б) в условиях эпизодичес-	Ниже минус 40	0,90	1,00
кого водонасыщения (см. поз. 1б табл. 4)	Минус 40 и выше	1,00	1,00

Примечания: 1. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается согласно п. 1.8.

2. При превышении марки бетона по морозостойкости по сравнению с требуемой согласно табл. 4 коэффициенты настоящей таблицы могут быть увеличены на 0,05 соответственно каждой ступени превышения, однако не могут быть более единицы.

Арматуру классов A-III, Ат -IIIC , A-II и А-I рекомендуется применять в виде сварных каркасов и сварных сеток.

При обосновании экономической целесообразности допускается применять ненапрягаемую арматуру классов A-IV, A-V и A-VI и их модификаций в качестве сжатой арматуры, а класса A-IV — в качестве растянутой. Кроме того, в качестве растянутой арматуры допускается применять арматуру класса А- IIIв. Проектирование элементов с применением арматуры перечисленных классов выполняется в соответствии с „Пособием по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов» (М., ЦИТП Госстроя СССР, 1986).

В качестве конструктивной арматуры железобетонных конструкций допускается также применять обыкновенную гладкую проволоку класса В- I.

Примечания. 1. В настоящем Пособии используется термин „ стержень» для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется она в прутках или мотках (бунтах) .

2. В обозначение стержневой арматуры класса А-II специального назначения добавляется буква „ с» — Ас- II .

Таблица 11 (18)

С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет элементов, указанных в п. 1.7б , а также элементов, в которых не допускаются трещины по условиям эксплуатации конструкций (элементов, подвергающихся давлению воды, карнизов, парапетов и др.) . При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны (появлением трещин) .

Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное сжатие (смятие) согласно п. 3.93.

3.3 (3.2, 1.21). При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет продольного усилия е_а , обусловленный не учтенными в расчете факторами. Эксцентриситет е_а в любом случае принимается не менее:

1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения;

1/30 высоты сечения;

10 мм (для сборных элементов при отсутствии других экспериментально обоснованных значений е_а).

3.4 (3.3). При гибкости элементов l₀ /i > 14 (для прямоугольных сечений при l ₀/ h > 4) необходимо учитывать влияние на их несущую способность прогибов в плоскости эксцентриситета продольного усилия и в нормальной к ней плоскости путем умножения значений e₀ на коэффициент h (см. п.3.7). В случае расчета из плоскости эксцентриситета продольного усилия значение е₀ принимается равным значению случайного эксцентриситета.

Применение внецентренно сжатых бетонных элементов (за исключением случаев, предусмотренных в п. 1.7б ) не допускается при эксцентриситетах приложения продольной силы с учетом прогибов е₀ h, превышающих:

а) в зависимости от сочетания нагрузок:

при основном сочетании ……………………………. . 0,9 у

„ особом „ ……………………… …….. 0,95 у

б) в зависимости от класса бетона:

при классе В10 и выше ………………………… ……. у – 10

„ В7,5 и ниже …………………………….. .. у – 20

(здесь у — расстояние от центра тяжести сечения до наиболее сжатого волокна бетона, мм) .

3.5 (3.4). Во внецентренно сжатых бетонных элементах в случаях, указанных в п. 5.122, необходимо предусматривать конструктивную арматуру.

3.6 (3.5). Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов должен производиться без учета растянутого бетона из условия

Пример 1 . Да но: межквартирная бетонная панель стены толщиной h = 200 мм, высотой Н = 2,7м, изготовленная вертикально (в кассете) из керамзитобетона на кварцевом песке-класса В15, марки по средней плотности D1600 (Е _b = 14 0 00 МПа ); полная нагрузка на 1 м стены N = 900 кН, в том числе постоянная и длительная нагрузки N_l = = 540 кН; нагрузки непродолжительного действия отсутствуют.

Требуется проверить прочность панели стены.

Расчет производим согласно п. 3.6 на действие продольной силы N = 900 кН, приложенной со случайным эксцентриситетом е_а, определяемым согласно п. 3.3.

2.1. Вентиляторные градирни надлежит применять в системах оборотного водоснабжения, требующих устойчивого и глубокого охлаждения воды, при высоких удельных гидравлических и тепловых нагрузках, при необходимости сокращения объема строительных работ, маневренного регулирования температуры охлажденной воды средствами автоматизации.

2.2. Схемы некоторых видов вентиляторных градирен, проекты которых разработаны Союзводоканалпроектом при участии ВНИИ ВОДГЕО, приведены на черт. 1 — 5.

2.3. Технологическая схема вентиляторной градирни включает в себя следующие основные элементы: оболочку (корпус), состоящую из каркаса, обшитого листовым материалом, водораспределительное устройство, ороситель, водоуловитель, водосборный бассейн и вентиляторную установку.

2.4. Для вентиляторов марок ВГ 25, ВГ 50, ВГ 70 и ВГ 104 разработаны типовые проекты градирен площадью 25, 64, 144, 192 и 400 м². Для вентиляторов с рабочим колесом диаметром 10 и 18 м, подачей соответственно 2,7 и 10 млн. м³/ч воздуха и площадью 380 и 1200 м² разработаны индивидуальные проекты.

2.16. В вентиляторных градирнях применяются три типа оросительных устройств: пленочные, капельные и брызгальные. На черт. 16 — 18 представлены пленочные и капельные оросители. Основным типом является пленочный ороситель, обеспечивающий наибольшую поверхность соприкосновения для тепломассообмена воды с воздухом при меньших по сравнению с другими типами аэродинамических сопротивлениях и соответственно наиболее высокий эффект охлаждения воды. При наличии в воде загрязнений, исключающих применение пленочного оросителя из-за зарастания зазоров между щитами следует применять градирни с капельным или брызгальным оросителем.

2.21. К водоуловителям предъявляются требования максимально возможного снижения выноса капель из градирни с потоком воздуха при минимальном аэродинамическом сопротивлении. Этим требованиям удовлетворяют конструкции водоуловителей, схемы которых изображены на черт. 19. Технологические характеристики водоуловителей приведены в табл. 5.

2.22. Водоуловители рекомендуется устанавливать на расстоянии около 2,0 м над водораспределительными системами, обеспечивающем доступ к водоразбрызгивающим соплам. При необходимости снижения общей высоты градирни этого условия можно не придерживаться, однако расстояние от водоуловителей до водораспределительных систем в этом случае должно быть не менее 0,5 м.

2.27. Технологический — тепловой и аэродинамический — расчет необходим при проектировании новых и привязке существующих проектов градирен к местным метеорологическим условиям с учетом требований к температуре охлажденной воды и гидравлическим нагрузкам.

2.28. Перед началом расчета новых градирен надлежит разработать тип и конструкцию градирни, наметить марку вентилятора, выбрать основные размеры градирни (секции), воздуховходных окон, воздухораспределителя, оросителя, водоуловителя.

2.29. При привязке существующих проектов указанные в п. 2.28 параметры являются заданными.

2.30. Конечной целью расчета вентиляторных градирен является определение плотности орошения q_ж и числа градирен (или секций, если градирни секционные), обеспечивающих охлаждение заданного количества воды G_ж от температуры t₁ до температуры t₂ при расчетных параметрах атмосферного воздуха J₁, j₁ (t₁) и P_б.

Конечной целью расчета башенных градирен обычно является определение величины t₂ при заданных значениях f_ор, q_ж, Dt, J₁ и j₁.

2.31. Гидравлическая нагрузка G_ж и температура воды на входе в градирню t₁ и на выходе из нее t₂ обычно задаются исходя из теплотехнических расчетов охлаждаемых водой теплообменных аппаратов (конденсаторов, холодильников и др.).

2.32. При теплотехнических расчетах важно определить оптимальную температуру t_пр, до которой должны охлаждаться производственные продукты в аппаратах, и температуру воды t₂, выходящей из градирни. Выбор более низких значений t_пр и t₂ увеличивает размеры теплообменных аппаратов и градирен, а выбор более низкой температуры t₂ при заданном значении t_пр уменьшает размеры теплообменных аппаратов, но увеличивает размеры градирни и затраты энергии на вентиляторы (при заданной величине G_ж). Значительное повышение температуры t_пр в результате увеличения разности t_п_p — t₂ или увеличения t₂ может повлечь за собой снижение качества продукции и уменьшение производительности технологических установок. Целесообразно определять t_пр и t₂, а также расход охлаждаемой воды G_ж исходя из требований технологического процесса и экономических соображений путем расчетов совместной работы теплообменных аппаратов, градирен и циркуляционной насосной станции.

ГРАФИКИ ОТНОСИТЕЛЬНЫХ ПОГРЕШНОСТЕЙ ПОСТРОЕНИЯ МЕЖОСЕВЫХ РАЗМЕРОВ

2.1. Проектирование оснований является неотъемлемой составной частью проектирования сооружения в целом. Статическая схема сооружения , конструктивное и объемно-планировочное решение , плановая и высотная привязки должны приниматься с учетом результатов инженерных изысканий на площадке строительства и технически возможных решений фундаментов.

2.2(2.1). Проектирование оснований включает обоснованный расчетом выбор :

типа основания (естественное или искусственное) ;

типа , конструкции , материала и размеров фундаментов (мелкого или глубокого заложения ; ленточные , столбчатые , плитные и др. ; железобетонные , бетонные , бутобетонные и др.) ;

мероприятий , указанных в пп. 2.290-2.295(2.67-2.71) , применяемых при необходимости уменьшения влияния деформаций основания на эксплуатационную пригодность сооружений.

2.3(2.2). Основания должны рассчитываться по двум группам предельных состояний : по первой — по несущей способности ; по второй — по деформациям.

Основания рассчитываются по деформациям во всех случаях и по несущей способности — в случаях , указанных в п. 2.259(2.3).

В расчетах оснований следует учитывать совместное действие силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды (например , влияние поверхностных или подземных вод на физико-механические свойства грунтов).

2.4. К первой группе предельных состояний оснований относятся : потеря устойчивости формы и положения ; хрупкое , вязкое или иного характера разрушение ; резонансные колебания ; чрезмерные пластические деформации или деформации неустановившейся ползучести.

Ко второй группе относятся состояния , затрудняющие нормальную эксплуатацию сооружения или снижающие его долговечность вследствие недопустимых перемещений (осадок , прогибов , углов поворота) , колебаний , трещин и т.п.

2.5. Сооружение и его основание должны рассматриваться в единстве , т.е. должно учитываться взаимодействие сооружения со сжимаемым основанием. Поскольку основание лишь косвенно влияет на условия эксплуатации сооружения , состояние основание можно считать предельным лишь в случае , если оно влечет за собой одно из предельных состояний сооружения.

2.6. Целью расчета оснований по предельным состояниям является выбор технического решения фундаментов , обеспечивающего невозможность достижения основанием предельных состояний , указанных в п. 2.4. При этом должны учитываться не только нагрузки от проектируемого сооружения , но также возможное изменение физико-механических свойств грунтов под влиянием поверхностных или подземных вод , климатических факторов , различного вида тепловых источников и т.д. К изменению влажности особенно чувствительны просадочные , набухающие и засоленные грунты , к изменению температурного режима — набухающие и пучинистые грунты.

2.7. При проектировании необходимо учитывать , что потеря несущей способности основания , как правило , приводит конструкции сооружения в предельное состояние первой группы. При этом предельные состояния основания и конструкций сооружения совпадают. Деформации же основания могут привести конструкции сооружения в предельные состояния как второй , так и первой группы , поэтому предельные деформации основания могут лимитироваться как прочностью , устойчивостью и трещиностойкостью конструкций , так и архитектурными , эксплуатационно-бытовыми и технологическими требованиями , предъявляемыми к сооружению или размещенному в нем оборудованию.

2.8(2.4). Расчетная схема системы сооружение — основание или фундамент — основание должна выбираться с учетом наиболее существенных факторов , определяющих напряженное состояние и деформации основания и конструкций сооружения (статической схемы сооружения , особенностей его возведения , характера грунтовых напластований , свойств грунтов основания , возможности их применения в процессе строительства и эксплуатации сооружения и т.д.). Рекомендуется учитывать пространственную работу конструкций , геометрическую и физическую нелинейность , анизотропность , пластические и реологические свойства материала и грунтов.

Допускается использовать вероятностные методы расчета , учитывающие статистическую неоднородность оснований , случайную природу нагрузок , воздействий и свойств материалов конструкций.

2.9. Расчетная схема системы сооружение — основание или фундамент — основание представляет собой совокупность упрощающих предложений относительно геометрической схемы конструкции , свойств материалов и грунтов , характера взаимодействия конструкции с основанием и схематизации возможных предельных состояний.

Одно и то же сооружение может иметь разную расчетную схему в зависимости от вида предельного состояния , цели расчета , вида учитываемых воздействий и разработанности методов расчета.

2.10. Для расчета деформаций оснований используется преимущественно расчетная схема основания в виде линейно-деформируемой среды : полупространства с условным ограничением глубины сжимаемой толщи или слоя конечной толщины (см. п. 2.173(2.40).

Развитие деформаций основания во времени (консолидационное уплотнение , ползучесть) , а также анизотропию прочностных и деформационных характеристик следует , как правило , учитывать при ��асчете оснований , сложенных водонасыщенными пылевато-глинистыми грунтами и илами.

2.13(2.5). Нагрузки и воздействия на основания , передаваемые фундаментами сооружений , должны устанавливаться расчетом , как правило , исходя из рассмотрения совместной работы сооружения и основания.

Учитываемые при этом нагрузки и воздействия на сооружение или отдельные его элементы , коэффициенты надежности по нагрузке , а также возможные сочетания нагрузок должны приниматься согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям.

Нагрузки на основание допускается определять без учета их перераспределения надфундаментной конструкцией при расчете :

а) оснований зданий и сооружений III класса ;¹

б) общей устойчивости массива грунта основания совместно с сооружением ;

в) средних значений деформаций основания ;

г) деформаций оснований в стадии привязки типового проекта к местным грунтовым условиям.

¹ Здесь и далее класс ответственности зданий и сооружений принят согласно Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций , утвержденным Госстроем СССР постановлением от 19 марта 1981 г. № 41.

2.14. При проектировании оснований следует учитывать , что сооружение и основание находятся в тесном взаимодействии. Под влиянием нагрузок от фундаментов основание деформируется , а это в свою очередь вызывает перераспределение нагрузок за счет включения в работу надфундаментных конструкций. Характер и степень перераспределения нагрузок на основание , а следовательно , и дополнительные усилия в конструкциях сооружения зависят от вида , состояния и свойств грунтов , характера их напластования , статистической схемы сооружения , его пространственной жесткости и многих других факторов.

2.15. Основными характеристиками нагрузок являются их нормативные значения , устанавливаемые СНиП по нагрузкам и воздействиям. Все расчеты оснований должны производиться на расчетные значения нагрузок , которые определяются как произведение нормативных нагрузок на коэффициент надежности по нагрузке g_f , учитывающий возможное отклонение нагрузок в неблагоприятную сторону от нормативных значений и устанавливаемый в зависимости от группы предельного состояния.

Коэффициент надежности по нагрузке g_f принимается при расчете оснований :

по первой группе предельных состояний (по несущей способности) — по указаниям СНиП по нагрузкам и воздействиям ;

по второй группе предельных состояний (по деформациям) — равным единице.

2.16. В зависимости от продолжительности действия нагрузки подразделяются на постоянные и временные. Постоянными считаются нагрузки , которые при строительстве и эксплуатации сооружения действуют постоянно (собственный вес конструкций и грунтов , горное давление и т.п.). Временными считаются нагрузки , которые в отдельные периоды строительства и эксплуатации могут отсутствовать.

2.17. Временные нагрузки в свою очередь подразделяются на :

длительные (например , вес стационарного оборудования , нагрузки на перекрытиях в складских помещениях , зернохранилищах , библиотеках и т.п.) ;

кратковременные , которые могут действовать лишь в отдельные периоды времени (вес людей и ремонтных материалов в зонах обслуживания и ремонта ; нагрузки , возникающие при изготовлении , перевозке и возведении конструкций ; снеговые , ветровые и гололедные нагрузки и т.п.) ;

особые , возникновение которых возможно лишь в исключительных случаях (сейсмические , аварийные и т.п.).

2.18. В зависимости от состава различаются сочетания нагрузок :

основные , состоящие из постоянных , длительных и кратковременных нагрузок ;

особые , состоящие из постоянных , длительных , возможных кратковременных и одной из особых нагрузок.

2.19(2.6). Расчет оснований по деформациям должен производиться на основное сочетание нагрузок ; по несущей способности — на основное сочетание , а при наличии особых нагрузок и воздействий — на основное и особое сочетание.

При этом нагрузки на перекрытия и снеговые нагрузки , которые согласно СНиП по нагрузкам и воздействиям могут относиться как к длительным , так и к кратковременным , при расчете оснований по несущей способности считаются кратковременными , а при расчете по деформациям — длительными. Нагрузки от подвижного подъемно-транспортного оборудования в обоих случаях считаются кратковременными.

2.20(2.7). В расчетах оснований необходимо учитывать нагрузки от складируемого материала и оборудования , размещаемых вблизи фундаментов.

2.21(2.8). Усилия в конструкциях , вызываемые климатическими температурными воздействиями , при расчете оснований по деформациям не должны учитываться , если расстояние между температурно-усадочными швами не превышает значений , указанных в СНиП по проектированию соответствующих конструкций.

2.22(2.9). Нагрузки , воздействия , их сочетания и коэффициенты надежности по нагрузке при расчете оснований опор мостов и труб под насыпями должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП по проектированию мостов и труб.

2.51(2.11). Характеристики грунтов природного сложения , а также искусственного происхождения должны определяться , как правило , на основе их непосредственных испытаний в полевых или лабораторных условиях с учетом возможного изменения влажности грунтов в процессе строительства и эксплуатации сооружений.

2.52. Характеристики грунтов , необходимые для проектирования оснований (модуль деформации Е , удельное сцепление с , угол внутреннего трения j) , определяют , как правило , для природного состояния грунтов.

При проектировании оснований , сложенных не полностью водонасыщенными ( S_r <0 , 8) пылевато-глинистыми грунтами и пылеватыми песками , следует учитывать возможность снижения их прочностных и деформационных характеристик вследствие повышения влажности грунтов в процессе строительства и эксплуатации сооружения.

2.53. Для определения прочностных характеристик ( j и с) грунтов , для которых прогнозируется повышение влажности , образцы грунтов предварительно насыщаются водой до значений влажности , соответствующих прогнозу.

При определении модуля деформации в полевых условиях допускается проводить испытания грунта при природной влажности с последующей корректировкой полученного значения модуля деформации на основе компрессионных испытаний. Для этого проводятся параллельные компрессионные испытания грунта природной влажности и грунта , предварительно водонасыщенного до требуемого значения влажности. Полученный в лабораторных опытах коэффициент снижения модуля деформации грунта при его дополнительном водонасыщении используется для корректировки полевых данных.

2.54. Наиболее достоверными методами определения деформационных характеристик нескольких грунтов являются полевые их испытания статическими нагрузками в шурфах , дудках или котлованах с помощью плоских горизонтальных штампов площадью 2500-5000 см² , а также в скважинах или в массиве с помощью винтовой лопасти-штампа площадью 600 см² , выполняемые в соответствии с действующим ГОСТом. При этом применительно к рассматриваемым в Пособии методами расчета оснований по деформациям эталонным методом определения деформационных характеристик считаются указанные полевые испытания в шурфах , дудках или котлованах. Расчет модуля деформации грунтов по результатам их испытаний с помощью плоского горизонтального штампа и винтовой лопасти-штампа проводится по приведенным в действующем ГОСТе формулам.

2.55. Модули деформации песчаных и пылевато-глинистых грунтов , не обладающих резко выраженной анизотропией их свойств в горизонтальном и вертикальном направлениях , могут быть определены их испытаниями с помощью прессиометров в скважинах и плоских вертикальных штампов (лопастных прессиометров) в скважинах или массиве , выполняемыми в соответствии с действующим ГОСТом с последующей корректировкой получаемых опытных данных. Корректировка этих данных должна осуществляться путем их сопоставления с результатами параллельно проводимых эталонных испытаний того же грунта с помощью плоских горизонтальных штампов площадью 2500-5000 см² , а при затруднительности проведения последних (больше глубины испытаний , водонасыщенные грунты) — с результатами испытаний винтовой лопастью-штампом площадью 600 см².

Указанные параллельные испытания обязательны при исследованиях грунтов для строительства зданий и сооружений I класса. Для зданий и сооружений II-III классов допускается корректировать результаты испытаний грунтов прессиометрами или плоскими вертикальными штампами с помощью эмпирических коэффициентов , назначаемых в соответствии с указаниями действующего ГОСТа.

2.56. Модули деформации песчаных и пылевато-глинистых грунтов могут быть определены методом статического зондирования , выполняемым в соответствии с действующим ГОСТом , на основе сопоставления данных зондирования с результатами испытаний тех же грунтов штампами , указанными в п. 2.54. Проведение сопоставительных испытаний обязательно для зданий и сооружений I и II классов. Для зданий и сооружений III класса допускается определять модуль деформации только по данным статического зондирования в зависимости от удельного сопротивления грунта под наконечником зонда q_c , используя зависимости :

для печатных грунтов E =3q_c ; для суглинков и глин E =7 q_c .

2.57. Модули деформации песчаных грунтов (кроме пылеватых водонасыщенных) могут быть определены методом динамического зондирования , выполняемым в соответствии с действующим ГОСТом , на основе сопоставления данных зондирования с результатами испытаний тех же грунтов штампами , указанными в п. 2.54. Проведение сопоставительных испытаний обязательно для зданий и сооружений I и II классов. Для зданий и сооружений III класса допускается определять модуль деформации песчаных грунтов при глубине их залегания до 6 м только по данным динамического зондирования в зависимости от условного динамического сопротивления грунта погружению зонда q_d , используя табл. 21.

Таблица 21

Вид песков

Значение модулей деформации Е , МПа (кгс / см²) ,

при q_d , МПа (кгс / см²) , равном

2.73(1 прил. 1). Характеристики грунтов , приведенные в табл. 26-28 (1-3 прил. 1) допускается использовать в расчетах оснований сооружений в соответствии с указаниями п. 2.72(2.16).

2.74(2 прил. 1). Характеристики песчаных грунтов в табл. 26 (1 прил. 1) относятся к кварцевым пескам с зернами различной окатанности , содержащими не более 20 % полевого шпата и не более 5 % в сумме различных смесей (слюда , глауконит и пр.) , включая органическое вещество , независимо от степени влажности грунтов S_r.

2.75(3 прил. 1). Характеристики пылевато-глинистых грунтов в табл. 27-28 (2-3 прил. 1) относятся к грунтам , содержащим не более 5 % органического вещества и имеющим степень влажности S_r ³ 0 ,8.

2.76.(4 прил. 1). Для грунтов с промежуточными значениями е , против указанных в таблицах 26-28 (1-3 прил. 1) , допускается определять значения с_п , j_п и Е по интерполяции.

Если значения е , I_L и S_r грунтов выходят за пределы , предусмотренные табл. 26-28 (1-3 прил. 1) , характеристики с_п , j_п и Е следует определять по данным непосредственных испытаний этих грунтов.

Допускается в запас надежности принимать характеристики с_п , j_п и Е по соответствующим нижним пределам е , I_L и S_r табл. 26-28 (1-3 прил. 1) , если грунты имеют значение е , I_L и S_r меньше этих нижних предельных значений.

2.77(5 прил. 1). Для определений значений с_п , j_п и Е по табл. 26-28 (1-3 прил. 1) используются нормативные значения е , I_L и S_r (п. 2.68(2.12)).

Таблица 26(1 прил. 1)

Нормативные значения удельного сцепления с_п , кПа (кгс /см²) ,

угла внутреннего трения j_п , град , и модуля деформации Е , МПа (кгс /см²) , песчаных грунтов четвертичных отложений

Наименование песчаных

грунтов

Обозначения характеристик

Характеристики грунтов при

коэффициенте пористости е , равном

грунтов

0,45

0,55

0,65

0,75

Гравелистые

с_п

2(0 ,02 )

1(0,01)

—

и крупные

j_п

—

50(500)

40 (400)

30(300)

—

Средней

с_п

3(0 ,03)

2(0,02)

1(0,01)

—

крупности

j_п

—

2.78. Подземные воды включают в себя воды зоны аэрации (почвенные , болотные , такыров , инфильтрующиеся , воды капиллярной каймы , верховодок , пленочные) и воды зоны насыщения (грунтовые , под- и межмерзлотные , надмерзлотные , межпластовые , трещинные , карстовые и т.д.). При строительном освоении территории и дальнейшей ее эксплуатации воздействию техногенных факторов в основном подвергаются воды зоны аэрации и грунтовые воды и реже — ниже залегающие водоносные горизонты. При этом следует учитывать развитие в данном районе таких неблагоприятных природных и инженерно-геологических процессов , как карст , оползание склонов , подземная суффозия и т.д.

Существенное положение уровня или напора подземных вод и возможность его изменения в период строительства и последующей эксплуатации возводимых зданий и сооружений влияют на выбор типа фундамента и его размеров , а также на выбор водозащитных мероприятий и характер производства строительных работ.

При повышении уровня или напора подземных вод и влажности снижаются и прочностные характеристики глинистых и биогенных грунтов оснований , возникает просадка или набухание грунта , увеличивается степень морозной пучинистости и т.д. Все это может привести к дополнительным деформациям , если здания и сооружения были запроектированы без учета изменений водонасыщения грунтов оснований , как того требуют существующие нормативные документы.

При понижении уровня или напора подземных вод могут также возникать дополнительные осадки пылевато-глинистых , биогенных и песчаных грунтов. Изменения уровня подземных вод часто ведут к формированию или интенсификации инженерно-геологических процессов (карст , оползни , суффозия и т.д.).

2.79(2.17). При проектировании оснований должна учитываться возможность изменения гидрогеологических условий площадки в процессе строительства и эксплуатации сооружения , а именно :

наличие или возможность образования верховодки ;

естественные сезонные и многолетние колебания уровня подземных вод ;

возможное техногенное изменение уровня подземных вод ;

степень агрессивности подземных вод по отношению к материалам подземных конструкций и коррозионную активность грунтов на основе данных инженерных изысканий с учетом технологических особенностей производства.

2.80. Проведение вертикальной планировки , разработка котлованов , траншей и т.д. и последующая эксплуатация зданий , сооружений и застроенной территории в целом (в том числе эксплуатация систем водоснабжения и водоотведения) вызывают изменения гидрогеологических условий , что необходимо учитывать при проведении инженерных изысканий и проектирования.

Застроенная территория (населенный пункт или промышленное предприятие) является многокомпонентной и динамичной системой , постоянно изменяющейся как в процессе строительства и реконструкции зданий и сооружений , так и в процессе их эксплуатации. Поэтому выполнение количественных прогнозов , особенно долгосрочных (более одного года) , изменение гидрогеологических условий с необходимой точностью и надежностью , с необходимым учетом трудно предсказуемых возможных изменений условий питания и разгрузки подземных вод (например , фильтрации утечек из коммуникаций и вод поверхностного стока , изменения естественной дренированности территории и т.д.) , в настоящее время , как правило , является проблематичным. Поэтому выполняемые прогнозы , особенно для отдельных зданий (сооружений) , являются в основном оценочными , т.е. носят характер прогнозных оценок¹. Это обстоятельство усугубляется отсутствием на большинстве застроенных территорий продолжительность наблюдений , причем для незастроенных территорий продолжительность наблюдений должна быть не менее года , а для застроенных — значительно большей (3-5 и более лет).

¹ Прогнозная оценка — это прогноз без выполнения верификации , т.е. когда определение точности и достоверности прогноза невозможно или последние не отвечают требуемым.

2.81. При проектировании оснований отдельных зданий и сооружений учет изменений гидрогеологических условий площадки строительства должен проводиться на основе ранее выполненных прогнозных оценок для более значительных , чем рассматриваемая площадь , участков территории (например , для проектирования системы инженерной защиты от опасных геологических процессов) , ограниченных реками , ручьями и др. Естественными границами , на которых принимаются соответствующие граничные условия. Гидрогеологические условия конкретной площади (например , формирование режима подземных вод) зависит не только от факторов , действующих непосредственно на данном участке территории. При отсутствии ранее выполненных прогнозных оценок , последние для отдельного здания или комплекса сооружений могут выполняться , учитывая незначительные объемы и малые сроки проведения инженерных изысканий , методом конкретной аналогии на основе имеющегося опыта для условий (природных и техногенных) конкретного объекта — эталона строительства и эксплуатации , для которого исследуемый объект является аналогом , или методом обобщенной аналогии по материалам , приведенным в пп. 2.98-2.104.

2.121(2.25). Глубина заложения фундаментов должна приниматься с учетом :

назначения и конструктивных особенностей проектируемого сооружения , нагрузок и воздействий на его фундаменты ;

глубины заложения фундаментов примыкающих сооружений , а также глубины прокладки инженерных коммуникаций ;

существующего и проектируемого рельефа застраиваемой территории ;

инженерно-геологических условий площадки строительства (физико-механических свойств грунтов , характера напластований , наличия слоев , склонных к скольжению , карманов выветривания , карстовых полостей и пр.) ;

гидрогеологических условий площадки и возможных их изменений в процессе строительства и эксплуатации сооружения пп. 2.79-2.117 (пп. 2.177-2.24) ;

возможного размыва грунта у опор сооружений , возводимых в руслах рек (опор мостов , переходов трубопроводов и т.п.) ;

глубины сезонного промерзания грунтов.

Выбор рациональной глубины заложения фундаментов в зависимости от учета указанных выше условий рекомендуется выполнять на основе технико-экономического сравнения различных вариантов.

2.122(2.26). Нормативная глубина сезонного промерзания грунта принимается равной средней из ежегодных максимальных глубин сезонного промерзания грунтов (по данным наблюдений за период не менее 10 лет) на открытой , оголенной от снега горизонтальной площадке при уровне подземных вод , расположенном ниже глубины сезонного промерзания грунтов.

2.123. При использовании результатов наблюдений за фактической глубиной промерзания следует учитывать , что она должна определяться не по глубине проникания в грунт температуры 0 °С , а по температуре , характеризующей согласно ГОСТ 25100-82 переход пластичномерзлого грунта в твердомерзлый грунт.

2.156(2.34). Целью расчета оснований по деформациям является ограничение абсолютных или относительных перемещений фундаментов и надфундаментных конструкций такими пределами, при которых гарантируется нормальная эксплуатация сооружения и не снижается его долговечность (вследствие появления недопустимых осадок, подъемов, кренов, изменений проектных уровней и положений конструкций, расстройств их соединений и т. п.). При этом имеется в виду, что прочность и трещиностойкость фундаментов и надфундаментных конструкции проверены расчетом, учитывающим усилия, которые возникают при взаимодействии сооружения с основанием.

Примечание. При проектировании сооружений, расположенных в непосредственной близости от существующих, необходимо учитывать дополнительные деформации оснований существующих сооружений от нагрузок проектируемых сооружений.

2.157(2.35). Деформации основания подразделяются на:

осадки — деформации, происходящие в результате уплотнения грунта под воздействием внешних нагрузок и в отдельных случаях собственного веса грунта, не сопровождающиеся коренным изменением его структуры;

просадки — деформации, происходящие в результате уплотнения и, как правило, коренного изменения структуры грунта под воздействием как внешних нагрузок и собственного веса грунта, так и дополнительных факторов, таких, как, например, замачивание просадочного грунта, оттаивание ледовых прослоек в замерзшем грунте и т. п.;

подъемы и осадки — деформации, связанные с изменением объема некоторых грунтов при изменении их влажности или воздействии химичес ких веществ (набухание и усадка) и при замерзании воды и оттаивании льда в порах грунта (морозное пучение и оттаивание грунта);

оседания — деформации земной поверхности, вызываемые разработкой полезных ископаемых, изменением гидрогеологических условий, пониже нием уровня подземных вод, карстово-суффозионными процессами и т.п.;

горизонтальные перемещения — деформации, связанные с действием горизонтальных нагрузок на основание (фундаменты распорных систем, подпорные стены и т. д.) или со значительными вертикальными перемеще ниями поверхности при оседаниях, просадках грунтов от собственного ве са и т. п.

2.158(2.36). Деформации основания в зависимости от причин возникновения подразделяются на два вида:

первый — деформации от внешней нагрузки на основание (осадки, про садки, горизонтальные перемещения);

второй — деформации, не связанные с внешней нагрузкой на основание и проявляющиеся в виде вертикальных и горизонтальных перемещений поверхности основания (оседания, просадки грунтов от собственного ве са, подъемы и т. п.).

2.159. Деформации основания первого вида при прочих равных условиях вызывают тем большие усилия в конструкциях сооружения, чем бо льше сжимаемость грунтов, при деформациях второго вида — усилия уме ньшаются с увеличением сжимаемости грунтов.

Указанное в п. 2.158(2.36) подразделение деформаций основания показывает не только специфику, но и сходство воздействии деформаций осно вания на конструкции сооружений, возводимых в различных грунтовых условиях, и поэтому может быть использовано для унификации проектирования.

2.160. Для конструкций сооружений наиболее опасны неравномер ные деформации основания. Основными причинами их являются:

а) для. деформаций основания первого вида:

неравномерность сжимаемости основания из-за неоднородности грунтов, выклинивания и непараллельности залегания отдельных слоев, наличия линз, прослоев и других включений, неравномерного уплотнения грунтов, в том числе искусственных подушек и т.п.;

особенность деформирования основания как сплошной среды, проявляющаяся в том, что осадки основания происходят не только в пределах, но и за пределами площади загружения (указанной особенностью основания, в особенности сложенного сильно сжимаемыми грунтами, объясняются многие случаи повреждений существующих сооружений при возведении в непосредственной близости от них- новых сооружений);

неравномерное увлажнение грунтов, в частности просадочных и набухающих;

различие нагрузок на отдельные фундаменты, их размеров в плане и глубины заложения;

неравномерное распределение нагрузок на полы производственных зданий, а также загрузка территории в непосредственной близости от сооружения;

нарушения правил производства строительных работ, приводящие к ухудшению свойств грунтов, ошибки, допущенные при инженерно-геологических изысканиях и проектировании оснований и фундаментов, а также нарушение предусмотренных проектом условий эксплуатации сооружения;

б) для деформаций основания второго вида:

повышение влажности просадочных грунтов в грунтовых условиях II типа; подземные горные выработки; изменение температурно-влажностного режима некоторых грунтов (например, набухающих), изменение гидрогеологических условий площадки; влияние динамических воздействий, например, от городского транспорта и т. д.

Таким образом, причинами неравномерных деформаций основания, которые необходимо учитывать при проектировании, могут быть. не только инженерно-геологические и гидрогеологические факторы, но и конструктивно-технологические особенности проектируемых сооружений, способы производства работ по устройству оснований и фундаментов, особенности эксплуатации сооружений.

2.161(2.37). Расчет оснований по деформациям должен производиться из условия совместной работы сооружения и основания.

Деформации основания допускается определять без учета совместной работы сооружения и основания в случаях, оговоренных в п. 2.13(2.5).

2.1. Для возведения каменных и армокаменных конструкций применяют искусственные и природные каменные материалы в виде кирпича, камней, мелких и крупных блоков и панелей, а также облицовочные и теплоизоляционные материалы, строительный раствор, бетон и арматуру.

2.2. Искусственные и природные каменные материалы, а также бетоны, применяемые для изготовления камней, мелких и крупных блоков, должны удовлетворять требованиям ГОСТ 4.206-83 в части плотности, прочности, морозостойкости и других показателей качества.

2.3. Предполагаемый срок службы каменных материалов для наружной части стен и фундаментов и их проектные марки по морозостойкости принимают при проектировании с учетом влажностного режима помещений по указаниям, приведенным в пп. [2.3-2.5]. Влажностный режим помещений принимается по СНиП II-3-79.

2.4. Доставляемые на строительство каменные материалы должны иметь заводской паспорт, содержащий сведения о пределе прочности (марке) и морозостойкости, а для легких и теплоизоляционных материалов — и по их плотности (объемной массе). При отсутствии паспорта строительная организация до применения этих материалов должна провести необходимые испытания (ГОСТ 6427-75 и ГОСТ 8462-85).

2.5. Кирпич изготовляют полнотелым или пустотелым, с вертикальными пустотами, а керамические камни только пустотелыми (ГОСТ 530-80), Масса кирпича и камней не должна превышать 4,3 кг. Применение пустотелых кирпича и камней в наружных стенах повышает их сопротивление теплопередаче и позволяет уменьшить толщину стен. Во избежание заполнения сквозных пустот раствором ширина их не должна превышать 12 мм, а диаметр круглых пустот должен быть менее 16 мм.

ПРИМЕРНЫЕ СХЕМЫ ПОСТРОЕНИЯ РАЗБИВОЧНОЙ СЕТИ СТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКИ

2.7. Кирпич и камни лицевые ( ГОСТ 7484-78 и ГОСТ 379-79) применяют для облицовки наружных стен здании и сооружений, выполняемой одновременно с кладкой. Изготовляют кирпичи и камни с гладкой или рельефной лицевой поверхностью, естественного цвета или окрашенными в массе путем ввода в сырьевые материалы различных добавок.

КАМНИ БЕТОННЫЕ СТЕНОВЫЕ

2.8. Камни бетонные стеновые ( ГОСТ 6133-84), сплошные и пустотелые, лицевые и рядовые изготовляют из тяжелых и легких бетонов на цементных, силикатных и гипсовых вяжущих. Применяют их для несущих и ограждающих конструкций зданий различного назначения. При применении камней, изготовленных на силикатных и гипсовых вяжущих, следует учитывать указания п. 1.

2.9. Блоки из ячеистых бетонов стеновые мелкие (ГОСТ 21520-76) применяют для кладки стен зданий различного назначения с нормальным температурно-влажностным режимом. Применение блоков в наружных стенах помещений с влажным режимом допускается при условии нанесения на внутренние поверхности стен пароизоляционного покрытия. Применять блоки для наружных стен помещений с мокрым режимом, а также для стен подвалов и цоколей не допускается, см. п. [1.3].

2.10. Блоки стеновые бетонные, изготовляемые из тяжелого бетона, легкого бетона на пористых заполнителях, плотного силикатного бетона и автоклавного ячеистого бетона ( ГОСТ 19010-82), применяют для наружных и внутренних стен зданий различного назначения. Применение блоков из ячеистого бетона в наружных стенах помещений с влажным режимом допускается при условии нанесения на внутренние поверхности стен пароизоляционного покрытия. Применение блоков из ячеистого бетона не допускается для стен помещений с мокрым режимом или при средне- и сильноагрессивной степенях воздействия среды на конструкции, а также в стенах цокольного этажа и технического подполья.

2.11. Камни стеновые из горных пород ( ГОСТ 4001-84) предназначены для кладки стен, перегородок и других частей зданий и сооружений. Масса одного камня не должна превышать 40 кг.

ПАНЕЛИ И БЛОКИ СТЕНОВЫЕ ИЗ КИРПИЧА
И КЕРАМИЧЕСКИХ КАМНЕЙ

2.12. Панели и блоки стеновые из кирпича и керамических камней ( ГОСТ 24594-81) применяют при строительстве зданий различного назначения. При изготовлении панелей и блоков из кирпича и камней следует предусматривать виброуплотнение.

СХЕМА ЗАКРЕПЛЕНИЯ ОСИ ТРАССЫ МАГИСТРАЛЬНОГО ТРУБОПРОВОДА

3.1. Геодезическая разбивочная основа для строительства состоит из разбивочной сети строительной площадки и внешней разбивочной сети здания (сооружения).

3.2. Для строительства промышленных комплексов разбивочную сеть создают в виде строительной сетки.

Для строительства уникальных сооружений, требующих высокой точности производства разбивочных работ, строятся специальные линейно-угловые сети, микротриангуляция, микротрилатерация в виде систем прямоугольников, центральных или радиально-кольцевых сетей.

Для строительства жилых и гражданских зданий (сооружений) разбивочная сеть строительной площадки создается в виде сетей красных или других линий регулирования застройки, для строительства подземных инженерных сетей — в виде сетей теодолитных ходов (примерные схемы построения разбивочной сети строительной площадки приведены в прил. 7).

3.3. Чертеж разбивочной сети строительной площадки составляется в масштабе генерального плана. К нему прилагаются:

данные о точности построения разбивочной сети с учетом существующих пунктов геодезической сети и требований строительных норм и правил, государственных стандартов;

описание типов центров геодезических пунктов и методики их заложения.

3.4. Системы координат для строительных площадок устанавливаются в период проектирования объектов и показываются на проектных чертежах. Привязки элементов зданий, сооружений, необходимые данные для производства разбивочных работ на проектных чертежах даются относительно осей в установленной для данной строительной площадки системе координат.

3.5. Высотные разбивочные сети создаются ходами нивелирования II, III, IV классов, а также ходами геометрического или тригонометрического нивелирования.

Строительная сетка

3.6. Разбивочная сеть строительной площадки может создаваться в виде строительной сетки. Она представляет собой систему квадратов или прямоугольников, покрывающих строительную площадку. Направление осей строительной сетки выбирают параллельно осям зданий и сооружений или красных линий застройки.

3.7. В зависимости от назначения строительная сетка строится из основных и дополнительных фигур. Длины сторон основных фигур составляют 50, 100, 200 и 400 м. При строительстве многоэтажных зданий стороны основной строительной сетки принимаются равными 25, 30, 50 м. При проведении работ по вертикальной планировке строительную сетку дополнительно разбивают на квадраты со сторонами 20 — 40 м в зависимости от характера рельефа и размещения застройки. Стороны строительных сеток должны быть кратными длине мерных приборов — проволок, лент, рулеток и т.д.

3.8. Строительная сетка может использоваться для решения задач горизонтальной и вертикальной планировки, создания внешней разбивочной сети здания, сооружения, производства контрольных наблюдений и ведения исполнительной съемки.

3.9. Пункты сетки намечают в местах, обеспечивающих их достаточную устойчивость и удобство выполнения геодезических работ вне зоны производства земляных работ.

Рис. 1. Схема строительной сетки

3.10. Для выполнения геодезических работ координаты пунктов строительной сетки могут вычисляться в государственной системе координат. Для этого от пунктов государственной сети координаты передают на пункты строительной сетки.

3.11. Для удобства составления разбивочных чертежей и ведения геодезических работ пункты строительной сетки чаще всего вычисляют в условной системе координат. Одной из вершин присваивают условные координаты так, чтобы координаты всех остальных пунктов сети были положительными. Направление главных осей сетки совмещают с направлениями осей абсцисс и ординат. Пунктам сетки присваивают порядковую нумерацию. Перевычисление координат из условной системы в государственную и наоборот выполняют по формулам аналитической геометрии.

3.12. Вынос точек строительной сетки в натуру производится от пунктов геодезической сети или от твёрдых местных предметов и контуров. Сначала на местности определяют исходное направление методами: полярным, угловых или линейных засечек, промеров от твердых контуров. Для контроля выносят не менее трех точек исходного направления. Линейные измерения выполняют с точностью 1:1000 — 1:2000, угловые — 30 — 60″. Точки исходного направления закрепляют деревянными или бетонными знаками.

3.13. При осевом способе разбивки строительной сетки на местности в точке А (рис. 1) строят две перпендикулярные оси MD и EH. По ним в створе линии откладывают отрезки, равные сторонам сетки. В точках М, Н, Е и D строят прямые углы и вдоль полученных направлений разбивают точки сети. По величинам невязок в пунктах F, K, L и Р судят о точности разбивочных работ.

Временные знаки заменяют постоянными железобетонными и по ним прокладывают полигонометрические ходы, уравнивают их и вычисляют окончательные координаты точек. Между соответствующими пунктами основных полигонов разбивают заполняющие пункты сети, по которым прокладывают полигонометрические ходы второго порядка. Этот метод приемлем, в основном, для небольших по размеру строительных площадок площадью до 10 га.

8.1. Исполнительные геодезические съемки выполняются организациями, осуществляющими строительно-монтажные работы. При возведении особо сложных объектов съемки могут выполняться с привлечением специализированных организаций.

8.2. Места, точки, параметры, методы, порядок проведения и объем съемок устанавливают в соответствии с проектной документацией или проектом производства работ.

8.3. Объем исполнительных чертежей устанавливается в соответствии с требованиями СНиП III-3-81 и «Перечня основных документов, предъявляемых государственными комиссиями по приемке объектов строительства».

8.4. Права, обязанности и ответственность между организациями при исполнении работ устанавливаются на основании «Положения о взаимоотношениях организаций генеральных подрядчиков с субподрядными организациями».

8.5. Исполнительной съемке при возведении зданий и сооружений подлежат: зазоры между элементами, длины опирания монтируемых элементов на ранее уложенные, несоосность стыкуемых элементов, несовпадения поверхностей элементов и невертикальности отвесно монтируемых элементов или их отклонения от проектных наклонов.

8.6. В качестве исходной геодезической основы для исполнительной съемки принимаются знаки геодезической разбивочной основы для строительства, знаки закрепления осей, монтажные риски на конструкциях. До начала съемки проверяют неизменность знаков исходной основы.

8.7. Зазоры (расстояния) между элементами, длины площадок опирания монтируемых элементов, несоосности элементов или несовпадения поверхностей, невертикальности, а также правильность положения закладных деталей следует проверять непосредственным измерением расстояний между осями или гранями.

8.8. Для составления исполнительных схем используют рабочие чертежи проектов. В составе проектов должны выпускаться дополнительные листы (планы этажей, коммуникаций, профили и т.п.), на которые наносятся данные исполнительной съемки.

8.9. По результатам исполнительных съемок при необходимости может выполняться оценка точности. В качестве характеристик точности применяют среднее арифметическое δ и квадратическое отклонение S малой или объединенной выборки, а при ограниченном количестве намеренных отклонений — их размах R.

(41)

(42)

R = δ_max — δ_min, (43)

где δ_max, δ_min — измеренные отклонения; n — число измеренных отклонений.

8.10. При распределении действительных отклонений, близких к нормальным, и определении характеристик точности S допускается их сравнение с допуском ∆ по следующему условию:

∆ ≥ 2tS, (44)

где t — коэффициент, принимаемый в зависимости от значения приемочного уровня дефектности q. При q = 0,25 % t = 3 и при q = 0,65 % t = 2,7. Во всех остальных случаях измеренные отклонения сравнивают с допусками и допускаемыми отклонениями, предусмотренными в строительных нормах и правилах.

8.11. При объеме выборки равном 5 — 10 размах должен сравниваться с учетом выражения

R ≤ AS, (45)

где A — коэффициент, выбираемый по табл. 15.

Таблица 15

Объем мгновенной выборки	А	Объем мгновенной выборки	А
5	4,89	8	5,26
6	5,04	9	5,34
7	5,16	10	5,43

8.12. Исполнительная съемка элементов конструкций осуществляется в объемах и в сроки, необходимые для качественного и своевременного осуществления последующих работ, предусмотренных проектом.

8.13. Исполнительные съемки элементов конструкций должны выполняться с точностью, вычисляемой по формуле (40).

8.14. При исполнительной съемке земляных сооружений подлежат съемке в плане: бровки котлованов, траншей, границы планировочных оформляющих плоскостей. Верхняя и нижняя бровки снимаются при глубине выемок или высоте насыпей свыше 3 м. В остальных случаях допускается снимать только нижнюю бровку.

Съемке по высоте подлежат контуры котлованов, перепады (изменения) отметок оснований под фундаменты, трубы и т.п.

Пример графического оформления результатов съемки котлована приведен на рис. 26.

Рис. 26. Места исполнительной съемки котлована и примеры записи результатов. Размеры (кроме отметок) приведены в миллиметрах; -18, -26 — отклонение отметки дна котлована от проектной; δ₁₇, δ₂₀ — отклонения верхней и нижней бровок от проектного положения

8.15. Отклонения размеров земляного сооружения от проектных сравнивают с допускаемыми величинами, приведенными в СНиП III-8-76.

При исполнительной съемке оснований для фундаментов:

СОГЛАСОВАНО УТВЕРЖДАЮ

Главный инженер Главный инженер

строительно-монтажной организации — заказчика

организации проекта

__________________ (подпись) _____________________ (подпись)

«___» ___________ 19__ г. «___» ________________ 19__ г.

ГРАФИКИ ОТНОСИТЕЛЬНЫХ ПОГРЕШНОСТЕЙ ПОСТРОЕНИЯ МЕЖОСЕВЫХ РАЗМЕРОВ

а — панельные здания; б — каркасные здания; N — число панелей; n — число колонн; Т — знаменатель относительной погрешности; 1, 2 — для панели зданий соответственно до 6 и 3,5 м; 3, 4 — для шага металлических колонн соответственно 6 и 3 м; 5, 6 — для шага железобетонных колонн соответственно 6 и 3 м

ТИПЫ ПОСТОЯННЫХ ЗНАКОВ ВНЕШНЕЙ РАЗБИВОЧНОЙ СЕТИ ЗДАНИЯ (СООРУЖЕНИЯ)

а, б — для зоны сезонного промерзания; в — для зоны глубинного промерзания; г — для заложения в капитальные сооружения; д — для заложения в бетонные покрытия; 1 — пластина 200 × 200 мм; 2 — наплыв от сварки; 3 — труба диаметром 50 — 70 мм; 4 — якорь, 5 — зона промерзания грунтов; 6 — рельс; 7 — скважина под бур; 8 — свая; 9 — сферическая поверхность

Пособие к снип 21002 84

2. СОСТАВ ПРОЕКТА ПРОИЗВОДСТВА ГЕОДЕЗИЧЕСКИХ РАБОТ

2. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ. СУЩЕСТВУЮЩЕЕ ПОЛОЖЕНИЕ

4. ГЕОДЕЗИЧЕСКИЕ РАБОТЫ ПРИ ПРОКЛАДКЕ СЕТЕЙ ИНЖЕНЕРНЫХ КОММУНИКАЦИЙ

8. ГЕОДЕЗИЧЕСКИЕ ИСПОЛНИТЕЛЬНЫЕ СЪЕМКИ

ГРАФИКИ ОТНОСИТЕЛЬНЫХ ПОГРЕШНОСТЕЙ ПОСТРОЕНИЯ МЕЖОСЕВЫХ РАЗМЕРОВ

ПРИМЕРНЫЕ СХЕМЫ ПОСТРОЕНИЯ РАЗБИВОЧНОЙ СЕТИ СТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКИ

КАМНИ БЕТОННЫЕ СТЕНОВЫЕ

ПАНЕЛИ И БЛОКИ СТЕНОВЫЕ ИЗ КИРПИЧА
И КЕРАМИЧЕСКИХ КАМНЕЙ

СХЕМА ЗАКРЕПЛЕНИЯ ОСИ ТРАССЫ МАГИСТРАЛЬНОГО ТРУБОПРОВОДА

ГРАФИКИ ОТНОСИТЕЛЬНЫХ ПОГРЕШНОСТЕЙ ПОСТРОЕНИЯ МЕЖОСЕВЫХ РАЗМЕРОВ

ТИПЫ ПОСТОЯННЫХ ЗНАКОВ ВНЕШНЕЙ РАЗБИВОЧНОЙ СЕТИ ЗДАНИЯ (СООРУЖЕНИЯ)

Похожие записи:

Добавить комментарий Отменить ответ

2. СОСТАВ ПРОЕКТА ПРОИЗВОДСТВА ГЕОДЕЗИЧЕСКИХ РАБОТ

2. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ. СУЩЕСТВУЮЩЕЕ ПОЛОЖЕНИЕ

4. ГЕОДЕЗИЧЕСКИЕ РАБОТЫ ПРИ ПРОКЛАДКЕ СЕТЕЙ ИНЖЕНЕРНЫХ КОММУНИКАЦИЙ

8. ГЕОДЕЗИЧЕСКИЕ ИСПОЛНИТЕЛЬНЫЕ СЪЕМКИ

ГРАФИКИ ОТНОСИТЕЛЬНЫХ ПОГРЕШНОСТЕЙ ПОСТРОЕНИЯ МЕЖОСЕВЫХ РАЗМЕРОВ

ПРИМЕРНЫЕ СХЕМЫ ПОСТРОЕНИЯ РАЗБИВОЧНОЙ СЕТИ СТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКИ

КАМНИ БЕТОННЫЕ СТЕНОВЫЕ

ПАНЕЛИ И БЛОКИ СТЕНОВЫЕ ИЗ КИРПИЧА И КЕРАМИЧЕСКИХ КАМНЕЙ

СХЕМА ЗАКРЕПЛЕНИЯ ОСИ ТРАССЫ МАГИСТРАЛЬНОГО ТРУБОПРОВОДА

ГРАФИКИ ОТНОСИТЕЛЬНЫХ ПОГРЕШНОСТЕЙ ПОСТРОЕНИЯ МЕЖОСЕВЫХ РАЗМЕРОВ

ТИПЫ ПОСТОЯННЫХ ЗНАКОВ ВНЕШНЕЙ РАЗБИВОЧНОЙ СЕТИ ЗДАНИЯ (СООРУЖЕНИЯ)

Похожие записи:

Добавить комментарий Отменить ответ

ПАНЕЛИ И БЛОКИ СТЕНОВЫЕ ИЗ КИРПИЧА
И КЕРАМИЧЕСКИХ КАМНЕЙ